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几种固化剂对渠道盐渍土地基力学性能影响的试验研究

来源：华拓网

2018年12月Dec.2018

文章编号：1672-3317（2018）12-0094-06

灌溉排水学报

JournalofIrrigationandDrainage

第37卷第12期No.12Vol.37

几种固化剂对渠道盐渍土地基力学性能影响的试验研究

李宏波1,2,3，田军仓1,2,3*，南红兵1，许弟兵1，顾海涛1

（1.宁夏大学土木与水利工程学院，银川750021；2.宁夏节水灌溉与水资源调控工程技术研究中心，

银川750021；3.旱区现代农业水资源高效利用教育部工程研究中心，银川750021）

摘要：【目的】明晰水泥、粉煤灰、硅灰、镁渣作为渠道盐渍土地基固化剂的固化效果。【方法】设计了水泥、粉煤灰、硅灰、镁渣固化剂3种掺量的正交试验，通过不同龄期的三轴试验、压缩试验和干缩试验研究了其力学性能。【结果】①7d龄期固化盐渍土黏聚力最大可以增大2.97倍，内摩擦角最大可以增大3.78倍；②28d龄期固化盐渍土黏聚力最大可以增大4.81倍，内摩擦角最大可以增大5.84倍；③28d龄期5次冻融循环后，素土试件破坏，无抗剪强度，固化盐渍土黏聚力最大损失了23.1%，最小损失了5.1%，内摩擦角最大损失了25.0%，最小基本无损失。④当水泥掺量为3%和5%，硅灰掺入剂量适中，固化盐渍土的干缩系数较小。【结论】综合考虑渠道盐渍土地基抗冻胀、抗干缩和抗剪强度的要求，建议采用高掺量水泥和粉煤灰，中掺量硅灰和低掺量镁渣固化渠道盐渍土地基较为适宜。关键词：固化剂；盐渍土；力学性能；计算公式；渠道中图分类号:TU411.7

文献标志码：A

doi：10.13522/j.ggps.cnki.20180230

李宏波，田军仓，南红兵，等．几种固化剂对渠道盐渍土地基力学性能影响的试验研究[J]．灌溉排水学报，2018，37（12）：94-99．

0引言

宁夏盐渍土土地约占宁夏可利用土地面积的7.87%，其中80%以上分布于宁夏北部，平罗县引黄灌区约37%为轻盐渍区，15%为中盐渍区，10%为重盐渍区，14%为盐碱荒地；贺兰县引黄灌区约20%为轻盐渍区，19%为中盐渍区，25%为重盐渍区，1%为盐碱荒地。为了降低土壤盐渍化程度，灌区主要采用渠道防渗衬砌措施，利用混凝土衬砌渠道。盐渍土作为渠道的地基土，其土中的钠盐随土温、含水率和含盐量的变化易发生积聚[1]或淋溶，其上的渠道混凝土衬砌易发生溶陷、盐胀和盐腐蚀等病害。

盐渍土的工程性能改良研究取得较为丰富的成果，研究成果主要集中在盐渍土非冻融强度、压缩变形、冻融强度和盐涨等方面。随着含盐量的增加，盐渍土的抗剪强度呈现先减小后增加的变化特征[2-3]；利用水泥加固盐渍土时，可以改变土颗粒的形状的大小，增强盐渍土的强度[4]；利用水泥石灰改良盐渍土，认为5%石灰和3%水泥改良氯盐渍土较好[5]；粉煤灰单掺、粉煤灰+镁渣复掺改良盐渍土仅为改变土颗粒级配的物理作用，盐渍土的抗剪强度变化不明显[6-7]，石灰+硅灰和水泥+硅灰复掺改良盐渍不仅有物理作用，而且有化学作用，盐渍土的抗剪强度提高较为明显[8-10]；麦秆掺入盐渍土可提高盐渍土的力学性能[11-13]；利用水玻璃改良盐渍土，石灰量小于8%时，石灰、粉煤灰、水玻璃复合作用可以明显提高硫酸盐渍土的强度[14]；考虑含盐量、含水率、压实度、上覆荷载为因素，通用正交试验得出了因素与盐胀之间关系的模型公式[15]；温度在为0℃至盐晶体初始析出温度时，其盐胀明显，负温盐胀十分微小[16]，也有研究认为盐渍土膨胀的温度敏感区间为-2.5~0℃，-5℃后试样只发生微小的膨胀变形[17]；石灰+SH固化盐渍土的抗冻融性能优于石灰固化盐渍土[18]碳酸盐渍土的含水率越高，经过相同冻融循环后其抗压强度越低[19]；相同的冻融循环作用减低了氯盐渍

收稿日期：2018-04-17

基金项目：宁夏高等学校一流学科（水利工程学科）资助项目（NXYLXK2017A03）；宁夏回族自治区重点研发计划重大（重点）项目

（2018BEG02009）；教育部“长江学者和创新团队发展计划”创新团队资助项目（IRT1067）；宁夏高校资助项目（NGY2018051）

作者简介：李宏波，男，陕西蓝田人。副教授，博士研究生，主要从事水工结构及岩土工程理论研究。E-mail：lhbiongo@126.com通信作者：田军仓，男，陕西扶风人。教授，博士生导师，博士，主要从事旱区节水灌溉理论与技术研究。E-mail：slxtj@163.com

Copyright©博看网 www.bookan.com.cn. All Rights Reserved.土和硫酸盐渍土的抗剪强度指标，且硫酸盐渍土的抗剪强度指标降低幅度大于氯盐渍土的抗剪强度指标降低幅度[20]；建立了盐分与压实度与盐渍土的冻胀模型公式[21]和4个温度下盐渍土不同含盐量区间的未冻水-含盐量拟合公式[22]。现有盐渍土研究尚缺系统性，盐渍土本构方程、盐胀模型[23]、改良剂与盐渍土抗剪强度指标模型和干缩模型等仍需要开展细致而深入的研究。一方面，前期已对硅灰、镁渣、粉煤灰等工业废料与水泥之间组合固化研究对进行了一些试验，但未进行4种固化剂组合固化盐渍的试验，且现有文献对4种固化剂组合固化效果未见研究报道；另一方面，宁夏地区粉煤灰和镁渣产量丰富，近邻内蒙古硅灰产量丰富且运输成本较低，这些工业废渣作为盐渍土固化剂成本较低。兹考虑该2方面的原因对硅灰、镁渣、粉煤灰和水泥固化盐渍土进行了试验研究，通过三轴试验、压缩试验和干缩试验研究水泥、粉煤灰、硅灰和镁渣等四种固化剂改良盐渍土的工程性能，旨为盐渍土地基工程加固提供一定依据和借鉴。

1材料与方法

1.1试验材料

盐渍土取自宁夏回族自治区石嘴山市姚付镇。利用液塑仪测得盐渍土的液限、塑限分别为36.54、22.2，配制盐渍土与蒸馏水比例为1∶5的溶液，利用电导率仪测得的电导率为16.4S/m，全盐量为21.0%，pH值为8.9，化学成分及离子分析见表1。水泥采用赛马牌水泥P.O32.5，外加剂主要有粉煤灰、镁渣和硅灰。粉煤灰取自灵武电厂。镁渣源自宁夏惠治镁业有限公司，硅灰为中通伟业工程材料有限公司生产，其化学成分见表2。

表1盐碱土的化学成分和离子分析

化学成分烧失量Loss9.49SiO258.74Al2O310.33Fe2O34.38CaO7.56MgO2.97TiO20.75CO32-8.68HCO3-0.55Cl-2.90离子分析SO42-8.80K+0.84Na+0.13Ca2+2.21Mg2+2.25%

表2外加剂化学成分

成分粉煤灰镁渣硅灰

SiO248.9934.6889.92

CaO7.4447.00.692

Al2O320.740.580.609

Fe2O35.914.092.25

MgO2.3612.513.11

SO32.50.220.56

K2O1.390.13-Na2O1.04--P2O5-0.28-R2O--1.79

1.2试验方案

工程改良地基土水泥掺量不得大于6%，本研究利用废渣代替部分水泥，达到节约水泥，水泥最大掺量取5%；根据已有研究成果，粉煤灰改良土较优掺量为25%左右[6-8]，镁渣替代水泥20%较好[7]，硅灰替代水泥10%以内较好[9-10]。粉煤灰最大掺量取30%，镁渣最大替代水泥掺量取30%，硅灰最大替代水泥掺量取7%。改良盐渍土的工程性能是水泥、粉煤灰、硅灰和镁渣4因素影响下的综合表现，由于改良盐渍土工程性能的影响因素较多，希望在设计中能找到起控制作用及各因素与改良盐渍土工程性能指标之间的关系，在改良盐渍土试验时考虑该4个因素，把每个因素取3个水平。为使模拟具有较高的效率，并能代表全面的情况，在分析各影响因素时，不考虑各因素的交互作用，按照4因素3水平设计正交试验，详见表3，其中试验10为基准试验。

表3正交试验设计及基准试验试验组号水泥粉煤灰硅灰镁渣111031021205203130730431072053203306330510751053085207109530320%100000试验编号①②③④

1020300

表4击实试验结果

粉煤灰占比/%

最大干密度（/g·cm-3）

1.561.531.491.58

最佳含水率/%

22.122.722.823.2

1.3试验制备

为了较全面研究改良盐渍土的工程性能，对盐渍土进行了击实试验、抗剪试验、干缩试验、压缩试验及冻融试验。根据击实试验确定的不同土样的最佳含水率及最大干密度依照试验规程分别制备试验试块，击实试验结果见表4，其中对素盐渍土及10%粉煤灰土、20%粉煤灰土、30%粉煤灰土进行了击实试验，因水泥、镁渣和硅灰相对于粉煤灰其掺量较小，故未考虑其他固化剂对最佳含水率及最大干密度的影响。

击实采用轻型击实，抗剪强度试验采用南京土壤仪器厂的TSZ30-2.0型三轴仪，试验剪切速率为0.4mm/min；干缩试验采用Φ50的大试块在标准养护室进行，前12d每3d利用游标卡尺测定试块的变形量，12d以后每7d测定试块的变形量；冻融试块采用Φ39.1的小试块进行试验，把试块装入乳胶膜中，试块两端垫透水石后，利用皮筋扎紧乳胶两端，在模拟冻结时没有水分损失，制备好的试块放入-25℃的冰柜中冻24h，再放入标准养护箱养护24h，冻融循环5次。

2结果与分析

2.1抗剪强度试验结果分析

在正交试验极差分析方法中，首先计算每个因素同一水平试验结果的均值，再计算不同水平最大均值与最小均值的差值，该差值即为该因素的极差值。不同因素极差值越大，说明该因素对试验结果影响约显著。7、28d抗剪强度指标如表5所示，并根据表5计算各因素的极差。

表57、28d抗剪强度指标

7d组号围压10012345678910256.3307.6338.8395.9385.7404.3445.8585.1691.1219.1σ1-σ3/kPa围压200456.2437.0552.4462.6571.0445.3606.5682.6761.8345.9围压300514.1572.9674.9671.0746.0659.5682.7789.9895.9474.0围压400617.8705.0765.8851.9880.4777.9894.91090.31278.1608.5强度指标C/kPa57.3956.8872.6460.3470.4974.8895.06111.21114.8238.71σ1-σ3/kPa围压100313.2377.8392.4436.4508.4508.0636.8913.61235.8221.4围压200462.0404.9564.6612.2705.8625.1929.11359.11687.6-围压300572.7546.3694.7759.8945.0852.81000.01540.71903.1475.1围压400752.5757.6853.8944.81105.41066.81431.61848.32392.3604.428d强度指标φ/(°)21.6423.5224.6026.4127.0023.9424.7627.2530.237.63C/kPa53.4561.6677.9882.4988.1882.8595.78163.43200.3641.67φ/(°)24.6823.5825.5427.1130.2929.3334.1137.0740.626.96注C为黏聚力，φ为内摩擦角，σ1-σ3为主应力差。

由表5可知，1）7d龄期时，水泥、粉煤灰、硅灰、镁渣因素对黏聚力的极差分别为44.73、16.52、5.79、3.81kPa，各因素对黏聚力影响的大小次序为水泥＞粉煤灰＞硅灰＞镁渣，盐渍土黏聚力的主要影响因素为土颗粒之间的黏结作用力，水泥遇水产生水化反应的速度最快，易于快速生成硅酸盐，增强了土颗粒之间的胶结作用力，因此对盐渍土黏聚力影响最大，而硅灰、粉煤灰和镁渣活性较低，需要水泥水化反应产生的碱性激发其各自的活性，故其在初期对盐渍土黏聚力影响较小；水泥、粉煤灰、硅灰、镁渣因素对内摩擦角的极差分别为4.16°、1.99°、2.22°、2.44°，各因素对内摩擦角影响的大小次序为水泥＞镁渣＞硅灰＞粉煤灰，盐渍土内摩擦角的主要影响因素为土颗粒大小及土颗粒界面光滑程度，水泥初期对盐渍土内摩擦角影响的最大原因与黏聚力影响最大原因相同，镁渣与硅灰和粉煤灰相比其颗粒较为粗大，因而成为初期影响盐渍土内摩擦角的第二因素。7d龄期素土黏聚力为38.71kPa，固化盐渍土最大黏聚力为114.82kPa，其值增大2.97倍；素土的内摩擦角为7.63°，固化盐渍土最大内摩擦角为30.23°，其值增大3.78倍。

2）28d龄期时，水泥、粉煤灰、硅灰、镁渣因素对黏聚力的极差分别为24.60、28.63、31.86、30.36kPa，各因素对黏聚力影响的大小次序为硅灰＞镁渣＞粉煤灰＞水泥，与7d龄期相比，一方面，随着时间的变化，水泥水化反应减弱，另一方面，硅灰中氧化钙的量很高，其活性优于镁渣及粉煤灰，随着时间的变化，硅灰水化反应的增强，其生成的胶结物比例增加，故其随着时间的变化成为影响黏聚力的第一因素；水泥、粉煤灰、硅灰、镁渣因素对内摩擦角的极差分别为12.67°、3.20°、2.86°、0.46°，各因素对内摩擦角影响的大小次序为水泥＞粉煤灰＞硅灰＞镁渣。28d龄期素土黏聚力为41.67kPa，固化盐渍土最大黏聚力为200.36kPa，其值增大4.81倍；素土的内摩擦角为6.96°，固化盐渍土最大内摩擦角为40.62°，其值增大5.84倍。96

由表6可看出，外加剂的掺入有效地降低了盐渍土的干缩性能，第5组和第9组试件干缩系数在0上下小幅波动，其配方抗干缩性能较佳。当水泥剂量为3%时，硅灰适中掺量、粉煤灰低掺量、镁渣高掺量，其抗干缩性能好；当水泥剂量为5%时，硅灰适中掺量、粉煤灰高掺量、镁渣低掺量，其抗干缩性能好。124d龄期素土的干缩系数与不同固化盐渍土的干缩系数之比的最小值与最大值分别3.13和99.6。

表6干缩系数

试验组号3d6d9d12d19d26d33d40d47d54d

14.252.982.133.914.932.89

22.123.892.635.251.862.88

32.212.631.953.232.722.290.850.68

试验组号61d68d75d82d89d96d103d110d117d124d

‰

2.972.543.382.372.621.52-1.082.632.283.382.793.801.35-2.264.081.782.542.873.541.11

-4.63

-4.25-0.930.09-0.513.042.202.704.471.27-9.98-4.08-2.37-1.36-2.631.101.182.543.291.27-15.25-3.65-1.78-1.02-1.611.351.352.453.291.02-15.50-4.92-3.47-1.95-3.990.590.852.112.950.18-16.86-4.92-2.71-2.21-4.330.17-1.852.202.110.63-18.81-4.59-3.98-2.80-4.410.85-0.841.352.190.48-18.47-5.01-3.13-2.46-4.580.000.682.282.780.17-17.02-4.84-3.22-1.87-3.141.101.182.702.620.17-18.04-5.77-4.15-3.22-5.600.34-2.022.612.190.34-18.55-6.37-3.98-3.05-5.860.25-1.182.612.530.20-19.92

3.401.692.703.554.300.68-4.893.311.942.873.383.542.20-4.292.301.775.073.211.691.70-4.890.772.873.383.634.052.53-6.761.281.614.732.963.882.28-7.44

-0.511.100.77

1.44

-1.610.00-0.51-1.531.523.892.453.291.19-8.88-2.380.51-0.08-1.872.032.533.303.540.68-10.15

2.3压缩试验

压缩试验中，试验1—试验10的压缩系数分别为0.15、0.08、0.08、0.07、0.06、0.06、0.05、0.05、0.05、0.041MPa-1；水泥、粉煤灰、硅灰、镁渣因素对压缩系数的极差分别为0.05、0.03、0.02、0.02MPa-1，各因素对压缩系数影响的大小次序为水泥＞粉煤灰＞硅灰=镁渣。2.4冻融试验

从表7可以看出，素土经过5次冻融循环后已为松散破碎状态，抗剪强度基本丧失，故其抗剪能力基本消失，而固化盐渍土抗剪强度随着水泥掺量的增加而呈递增趋势。水泥、粉煤灰、硅灰、镁渣因素对黏聚力的极差分别为79.45、38.33、27.82、28.58kPa，各因素对黏聚力影响的大小次序为水泥＞粉煤灰＞镁渣＞硅灰，对内摩擦角的极差分别为7.66°、2.04°、0.41°、2.42°，各因素对内摩擦角影响的大小次序为水泥＞镁渣＞粉煤灰＞硅灰。由于水泥与其他3种固化剂相比较其水化反应速度最快且易于生成胶结作用的硅酸盐，而其他3种工业废渣的活性主要依靠水泥的碱性提高其固化效果，故其影响盐渍土抗剪强度相对较小。28d龄期5次冻融循环后，素土试件破坏，无抗剪强度，固化盐渍土黏聚力最大损失了23.1%，最小损失了5.1%，内摩擦角最大损失了25.0%。

表728d龄期5次冻融强度试验结果

试验组号围压100σ1-σ3/kPa围压200围压300围压400强度指标1271.5449.8552.4679.450.7223.582324.4470.5610.7749.959.424.53341.1515.8642.2806.661.425.644365.8563.3590.2860.263.4526.055416.9682.1873.51017.670.4430.16408.5611.4786.5940.373.0328.047523824.61048.21217.588.1132.548694.11138.713201414.5138.9233.6997931142.31263.51416.9182.8330.4710------C/kPaφ（/°）2.5模型公式

利用SPSS软件对试验结果进行线性拟合，即：

yc7=35.262+1294.237x1+60.853x2-1445.720x3-734.438x4，R2=0.888，yΦ7=12.876+9.435x1+34.684x2+1487.428x3+428.858x4，R2=0.746，yc28=27.792+4367.095x1+65.104x2-23150.549x3-5811.875x4，R2=0.826，

yΦ28=11.841+370.930x1+32.722x2-259.808x3+98.725x4，R2=0.905，y5-c=8.986+4153.235x1+95.807x2-23614.480x3-4931.719x4，R2=0.824，y5-Φ=20.927+82.810x1+8.092x2+1284.351x3+222.360x4，R2=0.883，

（1）（2）（3）（4）（5）（6）97

式中：x1为水泥掺量，其值为0~0.05；x2为粉煤灰掺量，其值为0~0.3；x3为硅灰掺量，其值为0~0.0035；x4为镁渣掺量，其值为0~0.015；yc7为7d龄期黏聚力（kPa）；yΦ7为7d龄期内摩擦角（°）；yc28为28d龄期黏聚力（kPa）；yΦ28为28d龄期内摩擦角（°）；y5-c为28d龄期5次冻融黏聚力（kPa）；y5-Φ为28d龄期5次冻融内摩擦角（°）；yyx为28d龄期压缩系数（MPa-1）。

3讨论

水泥是影响盐渍土抗剪强度的主要因素，这与相关研究结果[4-6,9]一致，故在国内改良盐渍土措施中，水泥一般作为主要固化剂提供盐渍的抗剪强度，主要依靠其高活性易生成硅酸盐胶结土颗粒成为整体，提高其强度。固化剂的掺入不仅提高了盐渍土的抗剪强强度，而且提高了抗干缩能力。抗干缩能力的提高是土颗粒之间黏结作用的增强和固化剂的物理填充作用减小了颗粒之间水分迁移作用，从而增强的了盐渍土的抗干缩能力，试验结果与文献[3,13]研究结果一致。

水泥3%掺量时，硅灰适中掺量、粉煤灰低掺量、镁渣高掺量；水泥掺量为5%时，硅灰适中掺量、粉煤灰高掺量、镁渣低掺量，其抗干缩性能好。粉煤灰和硅灰掺入土体会增加盐渍土的干缩性能，而镁渣掺入土体中生成的硫酸镁体积会膨胀，利用二者变形的反向作用，共同掺入到盐渍土中减小了盐渍土的干缩变形。依据试验结果，得出了4种固化剂与不同龄期黏聚力、内摩擦角、压缩系数及压缩模型的关系公式。这些结论为利用工业废渣固化盐渍土提供了借鉴。盐渍土的抗冻性能是其作为工程地基需要考虑的条件[18,20]。宁夏盐渍土渠道地基处于季节性冻土区，盐渍土地基的抗冻能力也是评价其工程性能的重要指标，故后续研

究应对几种固化剂固化盐渍土的抗冻能力进行重点研究。

4结论

1）随着龄期的变化，各因素对固化盐渍土的抗剪强度指标、压缩指标影响程度有所变化。7d龄期，水泥对固化盐渍土抗剪强度的影响最大，其他固化剂影响次序交替变化；28d龄期，硅灰对固化盐渍土黏聚力的影响最大，水泥对固化盐渍土内摩擦角的影响最大。

2）固化剂的掺入有效地提高了盐渍土的抗压缩能力。

3）水泥及其他3种固化剂掺入盐渍土中，有效地提高了盐渍土的抗冻能力。水泥不仅是影响盐渍土冻融抗剪强度的主要因素，而且是其他3种固化剂活性的激发剂，盐渍土固化水泥的作用尤为明显。

4）124d龄期的素土干缩系数与固化盐渍土最大干缩系数和最小干缩系数之比，其最小值与最大值分别为3.13和99.6，利用镁渣的膨胀性和粉煤灰与硅灰的干缩性，借助两者的反向变形作用，组合几种固化剂显著降低了固化盐渍土的干缩性能，并可提高了这几种工业废渣的利用率。

参考文献：

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EfficacyofFourConsolidationAgentsinImprovingMechanical

PropertiesofSalinizedFoundationSoilofChannels

2，32，3*

LIHongbo1，,TIANJuncang1，,NANHongbing1,XUDibing1,GUHaitao1

（1.CollegeofCivilandHydraulicEngineering,NingxiaUniversity,Yinchuan750021,China;2.NingxiaResearchCenterofTechnologyonWater-savingIrrigationandWaterResourcesRegulation,Yinchuan750021,China;3.EngineeringResearchCenterforEfficientUtilizationofWaterResourcesinModernAgricultureinAridRegions,Yinchuan750021,China）

Abstract:【Objective】Thispaperpresentsanexperimentalstudyontheefficiencyoffourconsolidationagentsinimprovingmechanicalpropertiesofsalinizedfoundationsoilofchannel.【Method】Thefourconsolidationagentsweconsideredwerecement,flyash,silicafumeandmagnesiumslag.Foreachagent,wedesignedthreesoilamendmentsbasedontheorthogonaltest.Followingtheamendment,weprogressivelymeasuredthepropertiesoftheamendedsoilusingtriaxial,compressionandshrinkagetest.【Result】Comparedtotheoriginalsoil,theco-hesionandfictionalangleofthesolidifiedsoilcouldincreaseupto2.97times3.78timesrespectively7daysaf-tertheamendment,andupto4.81times5.84timesrespectively28daysaftertheamendment.Afterfivefreeze-thawcyclesafter28days,soilwithoutamendmentcollapsed,whilethesolidifiedsoilsstillhadtheircohesionin-creaseby5.1%~23.1%andfrictionalangleby0%~25.0%.Whenamendingthesoilwith3%and5%ofcement,thecontractioncoefficientofthesoilwassmallerthanthatamendedbyamoderateamountofsilicafume.【Con-clusion】Consideringtherequirementagainstfrostheave,dryshrinkageandshearstrengthofthesalinizedfoun-dationsoilofchannel,ourexperimentalresultssuggestedthatamendingthesoilwithcementandflyashathighratiocanachievethegoal.Amendingthesoilwithsilicafumeatmoderateratioormagnesiumslagatlowratioisalsoabletosolidifythesoiltoasatisfactorylevel.

Keywords:curingagent;salinesoil;mechanicalproperty;calculationformula;channel

责任编辑：刘春成

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