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高大支撑模板工程施工方案
目 录
第一节 编制说明及依据…………………………………………… 错误!未定义书签。
1.1编制说明………………………………………………………… 错误!未定义书签。
1.2编制依据………………………………………………………… 错误!未定义书签。
第二节 工程概况…………………………………………………… 错误!未定义书签。
2.1总体概况………………………………………………………… 错误!未定义书签。
2.2高支模及高大模板概况 ………………………………………… 错误!未定义书签。
第三节 施工部署…………………………………………………… 错误!未定义书签。
3.1施工准备………………………………………………………… 错误!未定义书签。
3.2项目组织机构图………………………………………………… 错误!未定义书签。
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3.3施工组织流程…………………………………………………… 错误!未定义书签。
第四节 高大模板支撑体系设计…………………………………… 错误!未定义书签。
4.1材料选用………………………………………………………… 错误!未定义书签。
4.2梁支撑体系…………………………………………………… … 错误!未定义书签。
4.2楼板支撑系统…………………………………………………… 错误!未定义书签。
第五节 高大模板施工……………………………………………… 错误!未定义书签。
5.1总体施工流程…………………………………………………… 错误!未定义书签。
5.2高大模板安装…………………………………………………… 错误!未定义书签。
5.3质量标准………………………………………………………… 错误!未定义书签。
5.4模板体系使用(砼浇筑) ………………………………………… 错误!未定义书签。
5.5模板拆除………………………………………………………… 错误!未定义书签。
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第六节 保证措施…………………………………………………… 错误!未定义书签。
6.1方案审核及质量验收…………………………………………… 错误!未定义书签。
6.2质量保证措施…………………………………………………… 错误!未定义书签。
6.3安全施工保证措施……………………………………………… 误!未定义书签。
6.4事故应急预案…………………………………………………… 误!未定义书签。
第七节 附件（模板支撑系统设计计算书）……………………… 误!未定义书签。 地下室梁模板支撑计算书 地上室楼面模板支撑计算书 连廊400*1400梁模板支撑计算书 连廊楼面模板支撑计算书
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第一节 编制说明及依据 1.1编制说明
根据建设部《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》、《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》等相关规定和技术规范，，建筑工程高大模板工程模板及支撑体系必须编制专项施工方案,并且高大模板方案必须经专家评审通过后方可实施。 为此，结合我公司多年施工经验，及本地区的施工实际情况，对本工程结构施工中的模板分项编制高大模板专项施工方案。对高大模板的施工准备、设计方案、施工部署、质量及安全保证措施、以及方案实施的制度保证等进行实施编制，以确保高大模板工程施工能够安全、按期完成。
本方案是针对该工程中层高超过4.5m构件的模板及支撑体系进行编制。经设计计算复核并报专家审查的高大模板专项方案。 1.2编制依据 1.本工程施工图纸 ；
2.建设部《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》；
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3. 《广东省建设工程高大模板施工安全管理办法》 ； 4. 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001；
5. 《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50010204-2004； 6. 《建筑施工手册》第四版；
7. 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001； 8. 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008； 9. 中国建筑科学研究院一州计算软件。 第二节 工程概况 2.1总体概况
青洲水泥（云浮）4500t／d孰料新型干法水工程名称 泥生产线 工程地点 建设单位 投资单位 设计单位 监理单位 施工单位 结构类型 结构层数 程 层高 详见各子项工程 1
广东省云安县六都冬城 广东青洲水泥（云浮）有限公司 青洲英坭（集团）有限公司 天津水泥工业设计研究院有限公司 湖北时代工程监理有限公司 河北建工集团有限责任公司 钢筋混凝土框架剪力墙 详见各子项工结构高度详见各子项工程 m 高大支撑模板工程施工方案
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建筑面积用地面积m2 m2 相对标高±详见各子项工程 0.000 建筑结构安二级 全等级 抗震 级 抗震设防烈度为七度 耐火等一级 2.2高支模及高大模板概况
根据《广东省建设工程高大模板施工安全管理办法》第二条的规定，高大模板工程是指水平混凝土构件模板支撑系统高度大于或等于4.5m，或跨度超过18m，施工总荷载大于10KN/m2或集中线荷载大于15KN/m的模板支撑系统。据此，本工程模板及支撑系统规属高大模板工程。
本工程涉及高支模施工工艺的子项工程有窑头、窑中、窑尾、熟料库和汽车散装库等。 第三节 施工部署 3.1施工准备
高支模施工前，由项目总工程师组织木工专业工长、木工班组、脚手架班组、专业技术人员认真熟悉图纸，并根据图纸编制切实可行的高支模方案，该方案在集团公司和监理单位审批后须报请专家组论证合格后方可用于施工。高支模方案审批完成后，由项目总工程师对相关班组进行交底，作业班组熟悉交底后再进行高支模工程施工。
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3.2项目组织机构
施工管理人员明细表 表3-1
序岗位名称 号 1 项目经理 量 负责对工程项目实施全过程的控制和管1人 理 协助项目经理，负责工程技术、质量控制2 项目总工 1人 及管理工作 协助项目经理，负责工程施工中生产和设3 项目副经理 1人 备管理工作，负责工程施工全过程管理，指导生产调度工作 协助生产副经理负责施工中生产和设备4 施工员 3人 管理工作 代表本单位检查、监督工程技术、质量管5 质量检查员 2人 理工作 6 技术员 2人 协助项目总工负责工程技术、质量控制和管理工作 负责现场资料整理工作，及时向业主和监7 资料员 1人 理交付资料 监督、检查施工中安全法规、安全操作规8 专职安全员 3人 程执行情况 人员数职 责 1
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负责工程材料的采购和保管工作，并进行9 材料员 1人 标识 负责工程项目的财务管理，做到帐目清10 财务员 2人 晰、准确无误 负责现场所有原材料及与工程有关试验11 试验员 1人 工作 12 测量员 计划员、预13 算员 14 统计员 1人 1人 和预算工作 负责工程工作量统计工作 负责对进场的设备进行管理、维修、保养15 设备管理员 1人 工作 总 计 24人 3人 负责现场的测量放线工作 根据工程进度情况及时做好下阶段计划施工管理人员中，项目经理、项目总工到位率不低于95％，副经理、质检员和施工员到位率100％，其它人员将按要求时间进场，保证工程在预计时间内开工并完成。
3.3施工组织流程
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第四节 高大模板支撑体系设计 4.1材料选用
各层梁板模板材料选择如下：
1、梁底、侧模、楼板、墙柱模板均采用18mm厚竹胶板，规格为1220×2440mm、915×1830 mm两种；50×100mm木方加固，材质为东北松木。
计算时，木方按50×90mm进行计算，以确保安全。
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模板拆除 高大模板施工检查验收 各施工班组高支模施工 各施工班组安全、技术交底 经批准论证的 高大模板专项方案 砼浇筑 高大支撑模板工程施工方案
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2、梁板支撑系统；地下部分、首层采用门式钢管架进行支撑，连廊采用Ф48×3.5钢管，均配套扣件及可调节顶托。 4.2梁支撑体系
本工程梁设计尺寸较多，大部分截面尺寸为：300～800mm×400～1400mm范围，因此进行梁支撑系统设计时,考虑经济又确保安全的前提下，选取具有代表性的部位进行设计验算。具体见计算书。 4.3楼板支撑系统
楼板模板支撑体系：模板采用18mm厚竹胶板，内龙骨采用50×100木方立放，采用钢门式架支撑及钢管架支撑具体见计算书。 第五节 高大模板施工 5.1总体施工流程
墙柱与梁板分两次浇注，其施工流程如下 梁板砼浇筑 梁板钢筋绑扎 梁板模板施工 墙柱砼浇注 支撑系统搭设 测量定位 墙柱钢筋绑扎 墙柱模板施工 1 模板拆除 高大支撑模板工程施工方案
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5.2高大模板安装
1、梁模板的安装工艺流程：
弹线→支立柱→调整标高→安装梁底模→绑梁钢筋→安装侧模和墙柱与梁接头模板→自检。
A．安装梁板支撑，支撑间距施工时必须按支撑设计执行。 B．按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底板，并拉线找直，当梁跨度L≥4m，梁中按L/400起拱。
C．安装后校正梁中线、标高、断面尺寸，将梁模板内清理干净。 D．水电的预埋管，要加穿泡沫板固定在梁板底，不要打孔穿管。 E．梁钢筋绑扎完毕后，清理杂物，安装侧模和墙柱与梁头模板。 F．特别注意梁底垫枋下小横杆要用两个扣件与立杆固定。 2、楼板模板的安装工艺流程：
支立柱→上立柱横向拉杆→校正标高、铺设木枋→铺模板→模板拼缝处理→自检
A．支柱间距经计算确定。支撑纵方向顺直，间距要准确。 B．楼板支柱顶部标高要拉水平标高线控制，用48钢管做支撑时，钢管高度不得超过楼板模板。
C．标高经校正后，支柱间加水平拉杆，一般离地200—300mm设一道，往上纵横方向每隔1.5米左右设一道。
D．拉杆和剪刀撑要普遍设置，剪刀撑视具体情况一般设置在跨中部
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位。
3、墙柱模板的安装工艺流程
A.模板安装前应根据垂直、水平控制线，复核模板安装位置无误后进行支模。
B.墙柱模板拼装前应对柱根部进行清理。
C.为防止墙柱下部跑浆和烂根，合模后，用1：2水泥砂浆把墙柱底勾缝。
D.竹胶板采用槽钢和对拉螺栓加固，组合钢模采用钢管和对拉螺栓支撑加固以保证模板强度、刚度，防止胀模和漏浆。 4、搭设要求
梁下立杆沿跨度方向排距为500mm，板下立杆纵横间距1000mm，因此搭设满堂架时要求纵横成行，并通过水平杆纵横连接；板下水平横杆要求全部延伸到梁下，与梁下的立杆连接；并采用连墙杆或钢管抱箍，与先前浇筑的混凝土柱墩等竖向结构拉紧顶牢，确保整个支撑体系的稳定性。
木方间距为：梁木方间距200，板为200，其中板木方搁置在水平顶托梁上。
平台模板接缝处下方必须有木方。
平台木方搭接处，应错开或加间距400mm的木方来加强。 支撑必须均匀上紧，梁底支撑距梁边不得过远，必须保持在300mm以内的距离。
梁板交接处下方必须用木枋支撑，以板模压梁侧模。
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梁高小于550mm的，梁侧模采用短木方斜撑或短钢管配合扣件侧夹加斜撑，角度在45°～60°，支撑在侧模上部横木枋或横管上，间距为550。
梁高超过500mm的框架梁中部用14螺杆对拉，首道螺杆离梁底200mm，纵向间距为450，水平间距为500。
梁板跨度超过4m的均应起拱，起拱高度为全跨长度的L/400；跨度大于2m的悬臂梁应起拱L/300；曲梁跨中预起拱L/400。 平台满堂脚手架沿全高加双向剪刀撑。
小梁梁底脚手架横杆采用双卡扣固定，以抵抗横杆传递的集中荷载。 由于本工程满堂架多为高支模，因此在搭设完成满堂架之后在最上层横杆之上铺设一层施工操作层，操作层面板设置安全网片（平网和立网），并用14#铁丝绑扎牢固。满堂架高度大于一层层高的，均在满堂架的中部每隔3m设一层施工操作层。 5.3质量标准 1、模板的堆放
（1）从总平面布置图中规划出专门堆放模板的场地，该场地要求地势高，不存水，交通方便，有利于防火。
（2）模板应分类整齐平行堆放，上下块模板之间应用木块垫开，垫块上下应对齐，防止模板受压变形。模板堆放不应过高，不应失稳。最下一块模板应垫起离地200mm高，保持通风防止受潮。 （3）堆放场地应搭棚防晒，防止太阳暴晒造成模板变形。 （4）模板堆放及加工场地应配备灭火工具，操作人员严禁吸烟，应
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制定严格的管理制度，防止发生火灾。 2、模板的安装
（1）模板安装准备工作
1）由测量组放出模板及预留洞的位置线。 2）按照施工方案搭设支撑脚手架。
3）由工程师或工长进行质量和安全技术交底。 （2）模板安装要点
1）梁模板安装应先安装底模，待钢筋绑扎完后再封侧模；当梁高大于550mm时，梁侧模应加对拉螺栓。
2）保证拼缝严密，在砼浇筑过程中派专门看护模板，随时检查模板的支撑情况。 （3）梁板模板
1）楼板：楼板模板支撑采用满堂钢管脚手架。
2）梁：支撑采用加密满堂钢管脚手架，在支撑的立杆头设置单排（或双排）钢管。当梁跨度等于或大于4m时，模板应按跨度的L/400起拱，当悬臂梁时，按梁长的L/300起拱。 （4）安装质量要求
1）模板安装必须保证位置准确无误，模板拼缝严密，支撑系统牢固可靠，不发生变形和位移。
2）模板安装完毕后，测量人员应对模板位置、垂直度、标高、预埋及预留洞的位置等进行仔细检查。
3）模板的安装误差应严格控制在允许偏差范围内。
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项目 轴线位置 板表面标高 柱、梁 全高≤允许偏差 ±3 ±5 ±4，－5 6 检验方法 经纬仪或钢尺检查 水准仪或拉线、钢尺 钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺 层高垂直5m 度 全高＞8 5m 相邻板面高低差 表面平整（2m长度以5 上）
3、支撑体系搭设 钢管门式架支撑搭设
安装梁(楼板)模板应设置操作平台，并搭设在门式架上操作，严禁操作人员在梁（楼板）底模支架上操作或上下通行。
楼上下层模板的支梁，应安装在同一垂直中心线上，在已拆模板的楼面上支模时，必须验算该楼层结构的负荷能力。
模板的支柱间距，横纵向应按模板设计计算书进行布置。 模板的主柱应选用整料，对接的支撑要用三面固定。
底层模板的支撑，宜先做好地面的垫层再支模，在原地上支模时，应整平夯实，做好排水措施，支柱下端应设通长垫板，并设一对木楔
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经纬仪或吊线、钢尺 钢尺检验 2m靠尺和塞尺检查 2 高大支撑模板工程施工方案
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并用铁钉钉牢固。
在砼楼面上支模时，支柱下端加垫木板，并加设一对木楔用铁钉钉牢固。 3.1支模与拆模：
支模承重架应严格检查，发现模板结构变形、螺栓松动未上紧等应及时修复。
支模应按工序进行，所有模板没有固定牢固前，不得进行下道工序。禁止利用模板拉杆、支撑及脚手架攀登上下。
支设梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和梁底模上行走。
二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或用绳子系牢后升降，不得乱扔。
门式架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。交通过道应有适当高度。工作前应检查门式架的牢固性和稳定性。
纵横水平撑、斜撑等不得搭在门窗框和脚手架上。通道中间的斜撑、拉杆等应设在净高 2.2 m高以上。
支模中如需中间停歇，应将支撑、搭头、柱头封板等钉牢，防止因扶空、踏空而坠落造成事故。在模板支撑系统末完成前不得上人，在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走
门式钢管承重架，按规定设置水平支撑和剪刀撑。
模板上有预留孔洞者，应在安装后将洞口盖好。砼梁上的预留洞应在拆模后将洞口盖好。
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拆除模板应经施工技术人员同意。操作时应按顺序分段进行，做到先支后拆，后支先拆。严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒，停工前不得留下松动和悬挂的模板。
拆除檐口，阳台等危险部位的模板，底下应有架子、安全网或挂安全带操作，并尽量做到模板少掉到架、安全网上，少量掉落在架、安全网上的模板应及时清理。
拆模前，作业区周边及进出口应设围栏并加设明显标志和警告牌，重要通道应设专人看管，严禁非作业人员进人作业区。垂直运输模板和其它材料时，应有统一指挥、统一信号。
拆模的顺序应按自上而下，从里到外，先拆掉支撑的水平和斜支撑，后拆模板支撑，梁应先拆侧模后拆底模，拆模人应站一侧，不得站在所拆模板下方，几人同时拆模应注意相互间安全距离，保证安全操作。
凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及6级以上的大风，应停止露天高空作业，风力达到5级时，不得进行大块模板、台模等大件模具的露天吊装作业。
登高作业时，连接件（包括钉子）等材料必须放在箱盒内或工具袋里，工具必须装在工具袋中，严禁散放在脚手板上。
拆除薄腹梁、吊车梁、桁架等予制构件模板，应随拆随加支撑顶牢，防止构件倒塌。
拆下的模板应及时运到指定的地点集中堆放或清理归垛，防止钉子扎脚伤人。
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3.2搭设允许偏差
项目 垂直度 每步架 脚手架整体 水平度 允许偏差 h/1000及±2.0 H/600及±50 一跨距内水平架两端高差 ±ι/600及±3.0 脚手架整体 ±L/600及±50 注：h－步距；H－脚手架高度；ι－跨距；L－脚手架长度 3.3扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准（详见表4-3）
钢管架支撑体系搭设 （1）立杆
1）本工程立杆采用整条，确需接头时采用对接扣件连接，不得采用单条搭接头。立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
2）每根立杆底部应设置底座或垫板。
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3）脚手架必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上100mm处的立杆上。
4）支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。 （2）水平杆
1）水平杆长度不宜小于3跨，水平杆宜采用对接扣件连接。 2）水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻横向（或纵向）水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。
3）水平杆在有墙柱处与墙柱结构顶紧。
4）支撑体系的水平纵横拉杆严格按本方案设计的竖向间距位置（即≤1500mm）。 （3）剪刀撑
1）纵横向均设置垂直剪刀撑，其间距为每隔4排支架立杆；由底至顶连续设置，同时主梁两侧支撑立杆垂直面上必须设置剪刀撑，全面设置，不可跳跃，钢管与立面呈45°至60°角，夹角用转轴扣件连接牢固。
2）整个支撑体系或单块梁板的模板支撑体系的四周边缘，必须设置剪刀撑，防止边缘失稳，造成质量事故。
3）在所有截面面积大于1㎡的梁两侧分别布置一道垂直剪刀撑，截面面积大于等于0.6㎡的梁靠近梁侧布置一道垂直剪刀撑。 4）每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m。
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5）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接。
6）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
7）本工程模板支架多高于4m，其两端与中间每隔4排立杆在顶层和底层设置水平剪刀撑。 4、材料、构配件要求
（1）新钢管的检查应符合下列规定 1）应有产品质量合格证。
2）应有质量检查报告钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》的有关规定，质量应符合规范的规定。
3）钢管表面应平直光滑不应有裂缝结疤分层错位硬弯毛刺压痕和深的划道。
4）钢管外径壁厚端面等的偏差应符合要求。 5）钢管必须涂有防锈漆
（2）旧钢管的检查应符合下列规定
1）表面锈蚀深度应符合规范规定，锈蚀检查应每年一次，检查时应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。 2）钢管弯曲变形应符合规范规定。 （3）扣件的验收应符合下列规定
1）新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》
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的规定抽样检测。
2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
3）新旧扣件均应进行防锈处理 5.模板体系使用(砼浇筑)
本工程梁板模板支撑系统高度较大，为确保施工安全,砼浇注采用梁板与墙柱分开浇注。以确保模板支撑系统的稳定性。
第一阶段浇筑墙柱混凝土，在梁板的底模施工完成后浇筑；第二阶段浇筑梁板的混凝土，在梁板钢筋绑扎前先对施工缝进行处理，再进行梁板钢筋安装。（墙柱混凝土应达到1.2MPa后方可进行后续施工）。
本工程墙柱混凝土强度等级为C30，顶板混凝土强度等级为C30，砼全部采用商品混凝土，混凝土的垂直运输：
梁板混凝土浇筑采用泵送为主，塔吊为辅；墙柱砼采用搭吊为主，汽车泵为辅。
1、混凝土浇筑采用由中部向两边扩展的浇筑方式；严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 2、混凝土的浇筑
（1）混凝土配制、生产方法、运输方式
工程所使用混凝土为商品混凝土，搅拌站离施工现场为7KM。
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混凝土生产用原材料必须通过相关法律法规的检测合格后方可使用，由于本工程为商品混凝土，在每次混凝土进场时必须提供相应的原材料合格证及检验报告和混凝土配合比等相关资料给监理审批。 应根据现场的温度情况将混凝土塌落度控制在120—160之间。初凝时间2小时，入模温度30～40度。
混凝土进场采用容量为8—10立方的混凝土搅拌车运至施工现场进行浇注，浇筑速度要求，混凝土竖向构件浇筑速度根据构件尺寸大小控制在2.5m/h。 （2）浇筑方法
1）墙柱混凝土应分层浇筑振捣，每层浇筑厚度控制在300-500mm左右。混凝土下料点应分散布置循环推进，连续进行。
2）楼面梁板混凝土采取一次整体浇灌，一次泵送到位的方法施工。塔吊作为辅助性浇灌混凝土。
3）为了保证支架的使用安全，确保模板支架施工过程中均衡受载，采用两台输送泵由中部向两边扩展的浇筑方式。
4）浇筑混凝土时应分段分层进行，每层浇筑高度应根据结构特点、钢筋疏密决定。一般分层高度为插入式振动器作用部分长度的1.25倍，最大不超过500mm。平板振动器的分层厚度为200mm。 5）浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 6、模板拆除
顶板砼的拆模时间不得少于10天，并要满足：跨度大于8m的梁、
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跨度大于2m的悬挑构件在砼强度达100%方可拆模；其它位置的模板在砼强度达到75%，即可拆模。本工程框架梁截面大，荷载集中，因此梁底模板及支撑体系必须等到混凝土强度100％后方可拆除。 (1)柱模板的拆除:先拆除柱斜支撑，再卸掉柱围檩、对拉螺栓，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与砼脱离。
(2)墙模板拆除:先拆除对拉螺栓等附件，再拆除斜撑，用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体即可把模板吊走。 (3)顶板、梁模板的拆除。
①先拆梁侧模，再拆顶板模板，顶板模板先拆水平杆，然后拆模板支撑。
②用钩子将模板拆下，等该段的模板全部脱模后集中运出、集中堆放。 ③顶板支模采用钢管排架时，先拆顶撑模板，再拆排架。 第六节 保证措施 6.1方案审核及质量验收 1、高大模板的验收程序：
全部支撑系统搭设完成后应组织验收，验收时由项目技术负责人组织编制人员、专职安全员、总监理工程师、专业监理工程师等人员参加，并应填写验收表格，履行签字手续，验收达到合格后，方可进行下步作业。 其验收程序如下:
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合格 通知工程技术部、公司总工程师 整改问题 会同业主、监理单位检查验收 高大模板施工完成 项目总工组织检查预验检查结果 不合
2、高大模板拆除的批准程序：
高大模板拆除的批准程序：所有构件拆模之前必须填写拆模申请表，待监理和建设单位现场技术负责人以及施工单位技术负责人和质安人员同意签字后，方可拆模。 6.2质量保证措施
1、高支模支撑体系的水平纵横拉杆严格按1000mm 的竖向间距设
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置。
2、纵横向均应设置垂直剪刀撑，其间距为6m；同时主梁支撑立杆也必须设置剪刀撑。
3、单块梁板的模板支撑体系的四周边缘，必须设置剪刀撑，防止边缘失稳，造成质量事故。
4、脚手架立杆应将荷载卸载至砼承台、基础梁上，落在回填土上的立杆应在根部加设4米长的木架板做垫板，且垫板下应平整夯实无悬空处；防止悬空板下沉，造成架体失稳，对结构形成不利影响。 5、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载处要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； 6、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 6.3安全施工保证措施
6.3.1支撑模板体系实施安全措施
1、应遵守高处作业安全技术规范有关规定。
2、架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中嬉笑打闹，材料工具不能随意乱意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。
3、凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工
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段时间再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、打横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，应及时加固处理。
4、立杆应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳。
5、梁下支撑的水平杆应与柱、墙拉结，与板下水平杆连接形成整体。 7、所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用。 8、施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。
9、模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。
10、模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。 11、在混凝土浇筑过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人。
12、在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。 6.3.2使用安全技术措施
1、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。
2、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
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6.3.3拆除安全技术措施
1、拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼已达到拆模强度时，向项目坚理部提出拆模申请，批准后方可拆除。
2、拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止抛掷模板。
3、工作前，应检查所有的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。 4、拆除模板采用长橇杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，防止模板突然全部掉下伤人。 5、已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落。 6.4事故应急预案 6.4.1事故应急组织机构
1、本工程成立安全事故应急指挥部，项目部项目经理任总指挥，主管生产的项目执行经理任应急副总指挥，项目部各部室作为系统的组成部门，另外医疗保障组及安全员直接接收应急救援指挥部的指挥。
应急救援指挥部 项目经理：赵献富 应急总指挥 项目经理：赵献富 应急副总指挥 项目执行经理：陈锦中 1 高大支撑模板工程施工方案
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组 长：赵献富（项目经理） 副组长：陈锦中（执行经理） 组 员： 郑燕初 韩振标 2、职责和分工
（1）组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。
（2）副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长的职责。
（3）组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。 6.4.2事故的应急救援工作程序 紧急事故处理流程图：
按事故严重程度和具体情况，组织人员采取应急措施 1 立即通知有关部门：如消防局、安监局、医疗单位 可控制情况 紧急事故发生 发现人通知事故发生单位负责人 负责人决定是否暂时停止有关工作，并向上级领导报告 不可控制情配合有关当局进行处理，抢救受伤人员 高大支撑模板工程施工方案
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6.4.3事故的应急响应
a)紧急事故发生时，所在单位必须立即采取应急措施处理，当事故严重，自身难于处理时，必须首先联络紧急救援或医疗单位，并同时向上级领导报告；
b)当紧急事故威胁到人身安全时，必须首先确保人身安全，组长应立即组织人员迅速脱离危险区域或场所，再采取应急措施以尽可能地减少事态的发展；
c)紧急事故发生时应按紧急事故处理流程图所示的程序进行处理; d)对紧急情况和紧急事故发生后，应保护好现场；
e)紧急事故处理结束后，事故所在单位的负责人应在２４小时内填写紧急事故处理报告，报告相关主管单位。 6.4.4应急物资及人员准备 1、应急救援工具如下表： （1）支架若干支撑加固 （2）担架10个抢救伤员 （3）止血急救包5个抢救伤员 （4）手电筒20个停电时照明求援
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（5）应急灯15个停电时照明求援 （6）爬梯8樘人员疏散 （7）对讲机20台联系指挥求援 （8）切割机10台 （9）运输车辆5台
（10）起重机、挖掘机各一台 2、人员准备：
项目部各施工作业队分别成立应急抢险突击小分队，各作业队长任抢险突击队小分队长。所有小分队组成突击总队，有应急总指挥统一调配。根据应急领导小组统一部署和相关要求，及时组织抢险突击小分队参与抢险。
突击队具体情况如下： 突击总队长（施工队长）：
突击小分一队（钢筋组）： （小分队队长） 队员共计30人
突击小分二队（砼组）： （小分队队长） 队员共计25人
突击小分三队（瓦工组）： （小分队队长） 队员共计30人
突击小分四队（木工组）： （小分队队长） 队员共计30人
6.4.5应急处理措施
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1、模板及支架倒塌事故的主要危害
模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。 2、应急救援方法 （1）有关人员的安排
组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。
（2）人员疏散、救援方法
人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。 （3）伤员救护 休克、昏迷的伤员救援
让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。
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受伤出血：用止血带止血、加压包扎止血。
骨折救护：不能移动伤者的骨折部位，现场用夹板简易进行固定，然后等待送医院进行救治。
（4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。
第七节 附件（模板支撑系统设计计算书）
地下室梁模板支撑计算书
1.计算参数
结构楼板厚220mm，梁宽b=300mm,梁高h=1900mm,层高5.40m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距600mm,梁边至板支撑的距离0.60m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度150mm。
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2.梁底模验算
（1）梁底模及支撑荷载计算
荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值
①底侧模自重 0.3 kN/m2 × (0.30 + 3.36) × 1.2 = 1.32 kN/m
②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.30 × 1.90 × 1.2 = 16.42 kN/m
③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.30 × 1.90 × 1.2 = 1.03 kN/m
④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.30 × 1.4 = 0.84 kN/m
梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 19.60 kN/m
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梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 15.63 kN/m （2）梁底模板验算
第一层龙骨间距L=150mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=300mm； W=bh2/6=300
×
182/6=16200mm3
；
I=bh3/12=300
×
183/12=145800mm4；
1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.105
Mmax=KMq1L2=-0.105×19.60×1502=-46305N.mm=-0.05kN.m σ=Mmax/W=46305/16200=2.86N/mm2
梁底模抗弯强度σ=2.86N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.606
Vmax=KVq1L=0.606×19.60×150=1782N=1.78kN τ=3Vmax/(2bh)=3×1782/(2×300×18)=0.49N/mm2 梁底模抗剪强度τ=0.49N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算
q2=15.63kN/m；挠度系数Kυ=0.4；
υmax=Kυq2 L4/(100EI)=0.4×15.63×1504/(100×6000×145800)=0.06mm
[υ]=150/250=0.60mm
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梁底模挠度υmax=0.06mm＜[υ]=0.60mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图：
（3）第一层龙骨验算
门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=300mm,γ=300/1200=0.25 ；第一层龙骨采用木枋 b=80mm,h=80mm；
W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm
4
。
1）抗弯强度验算 a 、梁传荷载计算
q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=19.60×150/300=9.80kN/m Mq=qcL(2-γ)/8=9.80×300/1000×1200/1000×(2-0.25)/8=0.7
7kN.m
b 、板传荷载计算
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P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载 =1.2×(0.22×25+0.30)+1.4×2.50=10.46kN/m2
板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000×150/1000×10.46=0.47kN
a =0.5×(L-c)=0.5×(1200-300)=450mm，Mp=P×a=0.47×0.45=0.21kN.m
Mmax=Mq＋Mp=(0.77+0.21)×106=980000N.mm=0.98kN.m σ=Mmax/W=980000/85333=11.48N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=11.48N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算
Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×9.80×300/1000+0.47/1000=1.94kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×1.94×1000/(2×80×80)=0.45N/mm2 第一层龙骨抗剪强度τ=0.45N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算
q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=15.63×150/300=7.82N/mm υq=q'cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)
=7.82×300×12003×(8 - 4 × 0.252+0.253)/(384×9000×3413333)=2.67mm
υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)
=0.47×1000×450×12002×(3 - 4×0.382)/(24×9000×3413333)=1.01mm
υmax=υq＋υp=2.67+1.01=3.68mm [υ]=1200/250=4.80mm
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第一层龙骨挠度υmax=3.68mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图：
（4）第二层龙骨验算
门式钢管脚手架纵向间距600mm,计算跨数3跨；第二层龙骨采用双木枋: b=80mm, h=80mm,
W=2×80×802/6=170667mm3，I=2×80×803/12=6826667mm4 ； 1）抗弯强度验算
P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×9.80×300/1000+0.47=1.94N 弯矩系数KM=-0.380
Mmax=KMPL=-0.380×1.94×1000×600=-442320N.mm=-0.44kN.m σ=Mmax/W=442320/170667=2.59N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=2.59N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
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2）抗剪强度验算 剪力系数KV=1.880
Vmax=KVP=1.880×1.94×1000=37N
τ=3Vmax/(2bh)=3×3.65×1000 /(2×2×80×80)=0.43N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=0.43N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
P=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×7.82×300/1000+0.47=1.kN 挠度系数Kυ=2.604
υmax=KυPL3/(100EI)=2.604×1.×1000×6003/(100×9000×6826667)=0.15mm
[υ]=L/250=600/250=2.40mm
第二层龙骨挠度υmax=0.15mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图：
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3.支撑承载力验算 (1)荷载计算
传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数=4.380 传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1 =4.380×1.94=8.50kN 每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.6×0.60×1=0.50kN
每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK1＋NQK2 =8.50+0.50=9.00kN 单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m
每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0376kN/m
门式钢管脚手架和水平拉杆重量
NGK =(5.40-1.90-1.9)×0.08+2×1.80×0.0376=0.26kN 门式钢管脚手架总承载力=1.2×NGK＋NQK =1.2×0.26+9.00=9.31kN
(2)门式钢管脚手架稳定性验算
每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08
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kN
门式钢管脚手架轴向力设计值N=9.31kN＜门架稳定承载力20.08kN,满足要求。 4.支撑支承面验算
门式钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=9.31+[0.08×1.90+(1.2+0.60)×0.0376]×1.2=9.57kN （1）支承面受冲切承载力验算
βS=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00
σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm,βh=1.00 (0.7βh ft＋0.15σpc,m)ηUmhO
=(0.7×1×0.91+0.15×0)×1.00×1020×105/1000=68.22kN 门架支承面受冲切承载力68.22kN＞上部荷载F=9.57kN,满足要求。
（2）支承面局部受压承载力验算
Ab=(0.20+0.10×2)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2
βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×2×6120×0.02=183.60kN
支承面局部受压承载力F=183.60kN＞上部荷载F=9.57kN,满足要求。
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5.侧模板验算 （1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力
F1 =0.22γ×200/(T+15)β1 β2V1/2
=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2 (γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃)
F2=γH=24×梁高=24×1.90=45.60kN/m2
比较F1、F2取小值F=45.60kN/m2，有效压头高度为F/γ=1.90m。 2)荷载计算
荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位
①新浇混凝土的侧压力F 45.60 kN/m2 γG=1.2 .72 kN/m2
②振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2 γQ=1.4 5.60 kN/m2
梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② 60.32 kN/m2
梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 45.60 kN/m2
（2）模板强度验算
取竖肋间距L=200mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm； W=bh2/6=1680×182/6=90720mm3；I=bh3/12=1680×183/12=818
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0mm4。
1）抗弯强度验算
q=60.32×(1900-220)/1000=101.34kN/m=101.34N/mm；弯矩系数KM=-0.105。
Mmax=KqL2=-0.105×101.34×2002=-425628N.mm=-0.43kN.m σ=Mmax/W=425628/90720=4.69N/mm2
侧模抗弯强度σ=4.69N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 抗剪系数KV=0.606
Vmax=KVqL=0.606×101.34×200/1000=12.28kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×12.28×1000/(2×18×1680)=0.61N/mm2 侧模抗剪强度τ=0.61N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算
q，=45.60×(1900-220)/1000=76.61kN/m=76.61N/mm，挠度系数Kυ=0.4
υmax=Kυq，L4/100EI=0.4×76.61×2004/(100×6000×8180)=0.16mm
[υ]=200/250=0.80mm
侧模挠度υmax=0.16mm＜[υ]=0.80mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图：
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（3）对拉螺栓计算
Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×60.32=57.30kN/m2;设4排对拉螺栓，螺栓横向间距a=400mm=0.40m，竖向间距b=(1900-220)/5=336mm=0.34m，N=abFs=0.40×0.34×57.30=7.79kN；对拉螺栓φ14,容许拉力[Ntb]=17.80kN
对拉螺栓受力7.79kN＜容许拉力17.80kN,满足要求。
（4）侧肋强度验算
计算跨度336mm；跨数5跨；木枋尺寸 b=50mm,h=90mm。 W=bh2 /6=50×902/6=67500mm3, I=bh3/12=50×903/12=3037500mm4,
1）抗弯强度验算
q=60.32×200/1000=12.06kN/m=12.06N/mm；
弯矩系数KM=-0.105；Mmax=KMqL2=-0.105×12.06×3362=-142960N.
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mm=-0.14kN.m
σ=Mmax/W=142960/67500=2.12N/mm2
侧肋抗弯强度σ=2.12N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪验算 剪力系数KV=0.606
Vmax=KVqL =0.606×12.06×336/1000=2.46kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×2.46×1000/(2×50×90)=0.82N/mm2 侧肋抗剪强度τ=0.82N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算
q，=45.60×200/1000=9.12kN/m=9.12N/mm；挠度系数Kυ=0.4 υmax=Kυq，L4/100EI=0.4×9.12×33/(100×9000×3037500)=0.03mm
[υ]=336/250=1.34mm
侧肋挠度υmax=0.03mm＜[υ]=1.34mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图：
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6.计算结果
第一层龙骨80×80mm单木枋@150mm,第二层龙骨80×80mm双木枋@1200mm；门式钢管脚手架纵向@600mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋50×90mm木枋@200mm,对拉螺栓4排φ14,横向间距400mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结 。
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地上室楼面模板支撑计算书
1.计算参数
结构板厚180mm，层高5.40m, 结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2 ,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2.门式钢管脚手架间横向间距600mm, 门式钢管脚手架架间纵向间距600mm，门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度150mm。
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2.楼板底模验算
（1）底模及支架荷载计算
荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值
①底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m
②砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 0.18 × 1.2 = 5.18 kN/m
③钢筋荷载 1.10 kN/m3 × 1.0 × 0.18 × 1.2 = 0.24 kN/m
④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m
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底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 9.28 kN/m
底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 5.78 kN/m
（2）楼板底模板验算
第一层龙骨间距L=350mm,计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度1000mm；
W=bh2 /6=1000×182/6=000mm3；I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。
1）内力及挠度计算 a.①＋②＋③＋④荷载 支座弯矩系数KM=-0.105
M1=KMq1L2 =-0.105×9.28×3502=-1193N.mm 剪力系数KV=0.606
V1=KVq1L=0.606×9.28×350=1968N
b.①＋②＋③荷载 支座弯矩系数KM=-0.105
M2=KMq2L2 =-0.105×5.78×3502=-74345N.mm 跨中弯矩系数KM=0.078
M3=KMq2L2 =0.078×5.78×3502=55228N.mm
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剪力系数KV=0.606
V2=KVq2L=0.606×5.78×350=1226N 挠度系数Kυ=0.4
υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.4×(5.78/1.2)×3504/(100×6000×486000)=0.16mm
c.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算） 计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN ，计算简图如下：
跨中弯矩系数KM=0.200
M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×350=245000N.mm 支座弯矩系数KM=-0.100
M5=KM×PL=-0.100×3.50×1000×350=-122500N.mm 剪力系数KV=0.600 V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN 挠度系数Kυ=1.456
υ3=KυPL3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×3503/(100×6000×486000)=0.mm
2）抗弯强度验算
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M1=-1193N.mm M2＋M5=-196845N.mm M3＋M4=300228N.mm
比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。
Mmax=300228N.mm=0.30kN.m
σ=Mmax/W=300228/000=5.56N/mm2
楼板底模抗弯强度σ=5.56N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
3）抗剪强度验算 V1=1968N
V2+ V3=1226+2100=3326N
比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力： Vmax=3326N=3.33kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×3326/(2×600×18)=0.46N/mm2 楼板底模抗剪强度τ=0.46N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
4)挠度验算
υmax=υ2+υ3=0.16+0.=0.70mm [υ]=350/250=1.40mm
楼板底模挠度υmax=0.69mm＜[υ]=1.40mm,满足要求。
内力图如下图：
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（3）第一层龙骨验算
门架宽度1200mm，门架间横向间距600mm，计算跨数2跨；第一层龙骨间距350mm,第一层龙骨采用木枋b=50mm,h=90mm；W=bh2/6=50×902/6=67500mm3；I=bh3/12=50×903/12=3037500mm4。
1)抗弯强度验算
q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=9.28×350/1000=3.25kN/m 弯矩系数KM=0.094
Mmax=KMqL2=0.094×3.25×12002=439920N.mm=0.44kN.m σ=Mmax/W =439920/67500=6.52N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=6.52N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算 剪力系数Kv=0.594
Vmax=KVqL=0.594×3.25×1200=2317N=2.32kN
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τ=3Vmax/（2bh）=3×2317/(2×50×90)=0.77N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=0.77N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3)挠度验算
q
’
=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=5.78/1.2×
350/1000=1.69kN/m=1.69N/mm
挠度系数Kυ=1.377
υ max=Kυq’L4/(100EI)=1.377×1.69×12004/(100×9000×3037500)=1.77mm
[υ]=1200/250=4.80mm
第一层龙骨挠度υmax=1.77mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：
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（4）第二层龙骨验算
门架纵向间距600mm,计算跨数3跨,第二层龙骨采用双枋b=50mm,h=90mm；
W＝2×50×902/6=135000mm3；I＝2×50×903/12=6075000mm4； 1)抗弯强度验算
P=9.28×0.35×(0.6+0.60/2)×1000=2923kN 弯矩系数KM=0.195
Mmax=KMPL=0.195×2923×600=341991N.mm=0.34kN.m σ=Mmax/W=341991/135000=2.53N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=2.53N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2)抗剪强度验算 剪力系数KV=1.155
Vmax=KVP=1.155×2.92×1000=3373N=3.37kN τ=3Vmax/(2bh)=3×3373/(2×2×50×90)=0.56N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=0.56N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 (3)挠度验算 挠度系数Kυ=2.369
P，=5.78/1.2×0.35×(0.6+0.60/2)×1000=1517kN υmax=KυP，L3/(100EI)
=2.369×1517×6003/(100×9000×6075000)=0.07mm [υ]=600/250=2.40mm
第二层龙骨挠度υmax=0.07mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：
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3.支撑强度验算 (1)荷载计算
传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数1.5 传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1 =1.5×2923/1000=5.kN
每个门式钢管脚手架立柱的活荷载（1.0kN/m2）: NQK2=(0.6+0.30)×0.60×1=0.kN
每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK1＋NQK2 =5.+1.4×0.=6.30kN
单MF1219榀门式钢管脚手架与交叉支撑重量0.1600kN 每个门式钢管脚手架立杆沿高度重量
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NGK=(5.40-0.18-1.90)×0.08+(1.2+0.60)×0.0376=0.33kN 门式钢管脚手架总承载力为1.2×NGK+NQK=1.2×0.33+6.30=6.70kN
(2)门式钢管脚手架稳定性验算
每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值40.16/2=20.08kN
门式钢管脚手架轴向力设计值N=6.70kN＜门架稳定承载力20.08kN,满足要求。
4.支撑支承面验算
门式钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为混凝土楼板（按C40考虑）,楼板厚=300mm,上部荷载为：F=6.70+1.90×0.08+[(1.2+0.60)×0.0376]×1.2=6.93kN
（1）支承面受冲切承载力验算
βS=2.00,ft=1.71N/mm2,hO=300-20=280mm,η=0.4＋1.2/βS =1.00
σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+280)+2×(100+280)=1720mm,βh =1.00
(0.7βh ft＋0.15σpc,m)ηUmhO
=[(0.7×1×1.71+0.15×0)×1.00×1720×280]/1000=576.48kN
受冲切承载力576.48kN＞F=6.93kN,满足要求。
(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+2×0.10)×
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(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2
βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×19100=16235kN/m2,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×2×16235×0.02=487.05kN
支承面局部受压承载力487.05kN＞F=6.93kN,满足要求。 4.计算结果
底模楼模板18mm，第一层龙骨采用单枋b=50mm，h=90mm，间距350mm；第二层龙骨采用双枋b=50mm，h=90mm；门架横向间距600mm，门架纵向间距600mm。门架顶可调底座调节螺杆伸出长度150mm。
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连廊400*1400梁模板支撑计算书
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1．计算参数
结构楼板厚120mm，梁宽b=400mm，梁高h=1400mm，层高9.90m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.80m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48钢管:横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。
2．梁底模验算
（1）梁底模及支架荷载计算
荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值
①底侧模自重 0.3 kN/m2 ×(0.40 + 2.56 ) ×1.2 =
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1.07 kN/m
②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.40 × 1.40 × 1.2 = 16.13 kN/m
③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.40 × 1.40 × 1.2 = 1.01 kN/m
④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.40 × 1.4 = 1.12 kN/m
梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 19.32 kN/m
梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 15.17 kN/m （2）底模板验算
第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=400mm。
W=bh2 /6=400×182/6=21600mm3， I=bh3/12=400×183/12=194400mm4。
1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.105
Mmax=KMq1L2 =-0.105×19.32×3002=-182574N.mm=-0.18kN.m σ=Mmax/W=182574/21600=8.45N/mm2
梁底模抗弯强度σ=8.45N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
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剪力系数KV=0.606
Vmax=KVq1L=0.606×19.32×300=3512N=3.51kN τ=3Vmax/（2bh）=3×3512/(2×400×18)=0.73N/mm2 梁底模抗剪强度τ=0.73N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算
q2=15.17kN/m；挠度系数Kυ=0.4
υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.4×15.17×3004/(100×6000×194400)=0.68mm
[υ]=L/250=300/250=1.20mm
梁底模挠度υmax=0.68mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：
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（3）第一层龙骨验算
钢管横向间距L=600mm ，C=400mm、γ=400/600=0.67。 第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。
1）抗弯强度验算 a 、梁传荷载计算
q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=19.32×300/400=14.49kN/m Mq=qcL(2-γ)/8=14.49×400/1000×600/1000×(2-0.67)/8=0.58kN.m
b 、板传荷载计算
P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载 =1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m2
板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×300/1000×7.46=0.90kN
a =0.5×(L-c)=0.5×(600-400)=100000mm，Mp=P×a=0.90×100.00=0.09kN.m
Mmax=Mq＋Mp=(0.58+0.09)×106=670000N.mm=0.67kN.m σ=Mmax/W=670000/85333=7.85N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=7.85N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×14.49×400/1000+0.90=3.80kN τ=3Vmax/（2bh）=3×3.80×1000/(2×80×80)=0.N/mm2 第一层龙骨抗剪强度τ=0.N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
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3）挠度验算
q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=15.17×300/400=11.38N/mm υq=q'cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)
=11.38×400×6003×(8 - 4 × 0.672+0.673)/(384×9000×3413333)=0.mm
υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)
=0.90×1000×100×6002×(3 - 4×0.172)/(24×9000×3413333)=0.13mm
υmax=υq＋υp=0.+0.13=0.67mm [υ]=L/250=600/250=2.40mm
第一层龙骨挠度υmax=0.67mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：
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（4）第二层龙骨验算
钢管纵向间距600mm，计算跨数3跨；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；
W=1×80×802/6=85333mm3，I=1×80×803/12=3413333mm4 ； 1）抗弯强度验算
P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×14.49×400/1000+0.90=3793N=3.79kN
弯矩系数KM=0.175
Mmax=KmPL=0.175×3.79×1000×600=397950N.mm=0.40kN.m σ=Mmax/W=397950/85333=4.66N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=4.66N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.650
Vmax=KVP=0.650×3.79=2.46kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×2.46×1000 /(2×80×80)=0.58N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=0.58N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度强度验算 挠度系数Kυ=1.146
P'=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×11.38×400/1000+0.90=3.18kN υmax= KυP’L3/（100EI）=1.146×3.18×1000×6003/(100×9000×3413333)=0.26mm
[υ]=L/250=600/250=2.40mm
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第二层龙骨挠度υmax=0.26mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：
3.支撑强度验算 (1)荷载计算
传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.150 每根钢管承载NQK1 =2.150×3790=8149N
每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.60×0.60×1000=504N
每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =8149+504=8653N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×8.5×1000=277N
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水平拉杆6层,拉杆重量=6×1.20×0.0326=235N 扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.60×6=88N
支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=277+235+88=599N
钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×599+8653=9372N (2)钢管立杆长细比验算
L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150.00/1.59=94.34 钢管立杆长细比94.34＜150,满足要求。 (3)钢管立杆稳定性验算
=0.634,P=N/(A)=9372/(0.634×424.00)=34.86N/mm2
钢管立杆稳定性计算34.86N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算
钢管立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=100mm,上部荷载为：F=9.37kN （1）支承面受冲切承载力验算
βS=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=100-15=85mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00 σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+85)+2×(100+85)=940mm,βh=1.00 (0.7βh ft＋0.15σpc,m)ηUmhO
=[(0.7×1×0.91+0.15×0)×1.00×940×85]/1000=50.90kN 钢管支承面受冲切承载力50.90kN＞9.37kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算
Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2
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βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×2×6120×0.02=183.60kN
支承面局部受压承载力F=183.60kN＞9.37kN,满足要求。 5.侧模板验算 （1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力
F1 =0.22γ×200/（T+15）β1 β2V1/2
=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2 (γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃) F2=γH=24×梁高=24×1.40=33.60kN/m2
F1、F2两者取小值F=33.60kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.40m。 2)荷载计算
荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位
①新浇混凝土的侧压力F 33.60 kN/m2 γG=1.2 40.32 kN/m2
②振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2 γQ=1.4 5.60 kN/m2
梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② 45.92 kN/m2
梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 33.60 kN/m2
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（2）侧模板强度验算
取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm； W=bh2/6=1280×182/6=69120mm3，I=bh3/12=1280×183/12=622080mm4。
1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.105
q=45.92×(1400-120)/1000=58.78kN/m=58.78N/mm Mmax=KMqL2=-0.105×58.78×3002=-5571N.mm=-0.56kN.m σ=Mmax/W=5571/69120=8.04N/mm2
侧模抗弯强度σ=8.04N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 抗剪系数KV=0.606
Vmax=KVqL=0.606×58.78×300/1000=10.69kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×10.69×1000/(2×18×1280)=0.70N/mm2
侧模抗剪强度τ=0.70N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q，=33.60×(1400-120)/1000=43.01kN/m=43.01N/mm，挠度系数
Kυ=0.4
挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.4×43.01×3004/(100×6000×622080)=0.60mm
[υ]=L/250=300/250=1.20mm
侧模挠度υmax=0.60mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
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计算简图及内力图如下图：
（3）对拉螺栓计算
Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×45.92=43.62kN/m2;设3排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1400-120)/4=320mm=0.32m，N=abFs=0.60×0.32×43.62=8.38kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN
对拉螺栓受力8.38kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。 （4）侧肋强度验算
计算跨度320mm；跨数4跨。木枋尺寸 b=50mm，h=90mm； W=bh2 /6=50×902/6=67500mm3，I=bh3/12=50×903/12=3037500mm4
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。
1）抗弯强度验算
q=45.92×300/1000=13.78N/mm；弯矩系数KM=-0.107 Mmax=KMqL2=-0.107×13.78×3202=-150985N.mm=-0.15kN.m σ=Mmax/W=150985/67500=2.24N/mm2
侧肋抗弯强度σ=2.24N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.607
Vmax=KV qL =0.607×13.78×320/1000=2.68kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×2.68×1000/(2×50×90)=0.N/mm2
侧肋抗剪强度τ=0.N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q，=33.60×300/1000=10.08N/mm；挠度系数Kυ=0.632 挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.632×10.08×3204/(100×9000×3037500)=0.02mm
[υ]=L/250=320/250=1.28mm
侧肋挠度υmax=0.02mm＜[υ]=1.28mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：
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6.计算结果
第一层龙骨80×80mm木枋@300mm，第二层龙骨80×80mm单木枋@600mm；钢管纵向@600mm，钢管横向@600mm，底模厚度18mm；竖肋50×90mm木枋@300mm，对拉螺栓3排φ12,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm。
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